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第三部分:變壓器冷卻系統(tǒng)改造

一、變壓器冷卻系統(tǒng)改造淺談
1 前言
    我國(guó)上世紀(jì)九十年代及以前生產(chǎn)的變壓器中,冷卻裝置一般采用圓管式散熱器和YF-80/380、YF-100/380、YF-120/380多回路強(qiáng)油風(fēng)冷卻器。變壓器配置的這些冷卻設(shè)備存在滲漏油、噪聲大、冷卻功率衰減嚴(yán)重、站用電能損耗高及維護(hù)不便等諸多缺陷和問(wèn)題。為了滿足變壓器安全可靠運(yùn)行和降低運(yùn)行成本的要求,需對(duì)變壓器冷卻系統(tǒng)實(shí)施改造。
2 變壓器冷卻系統(tǒng)改造中變壓器發(fā)熱和冷卻的一些概念及關(guān)系
2.1 溫度、溫差和溫升的一般概念
    1)溫度
    溫度表示物體冷熱的程度,其計(jì)量單位常用攝氏度(℃)表示。在某些特殊場(chǎng)合下,也用絕對(duì)溫度(K)表示。
    2)溫差
    構(gòu)成某一個(gè)“熱系統(tǒng)”中的兩個(gè)相互有熱聯(lián)系的物體,或者在熱系統(tǒng)中同一個(gè)物體內(nèi)的各個(gè)部分或各個(gè)區(qū)域(例如,油浸式變壓器中的油頂層和油底層),它們各自溫度值的差。
    3)溫升
    在變壓器工程技術(shù)中,溫升一詞被專(zhuān)門(mén)用來(lái)表示變壓器中某個(gè)特定部件、組件的溫度值與作為變壓器冷卻介質(zhì)的環(huán)境溫度的差值。由此可知,在變壓器工程技術(shù)中,溫升是溫差在特定場(chǎng)合中的專(zhuān)用詞。一般的說(shuō),溫升比溫差更常見(jiàn),溫升和溫差的計(jì)量單位均為K,不再用℃表示。
     在此,須注意油浸式變壓器中的繞組溫升與繞組對(duì)油的溫差(溫升)的文字表示上的差異。例如,人們常說(shuō)“繞組溫升”一詞時(shí),專(zhuān)業(yè)人員立即知道,它是指繞組溫度與環(huán)境大氣之間的差值。但當(dāng)涉及繞組與油之間的溫差(溫升)時(shí),其文字表達(dá)應(yīng)為“繞組對(duì)油的溫差或溫升”絕不能將“對(duì)油的”三個(gè)字省略。否則,容易產(chǎn)生誤解。
2.2. 油浸式變壓器的繞組和油的溫升計(jì)算


    盡管上圖不能準(zhǔn)確地表示繞組和油中各處的真實(shí)溫升值的情況,但卻能讓人們從定性角度來(lái)了解各處溫升值的大致分布規(guī)律。上圖假定繞組和油中各處溫升值都是沿繞組高度呈線性方式增加。即是說(shuō),表示溫升上升的直線彼此平行。但是,圖中表示的繞組頂層處的溫升值卻不等于To1+g,而是To1+H*g,并命名為繞組熱點(diǎn)溫升。系數(shù)H,也因此被稱(chēng)為繞組的熱點(diǎn)系數(shù)。他反映了繞組頂端部位處因漏磁引起的渦流損耗比較集中的現(xiàn)象;也反映了該端處可能因要求絕緣加強(qiáng),導(dǎo)致隔熱程度增加而使該處的散熱能力降低的情況出現(xiàn)。由于這兩個(gè)原因,使繞組頂部處的溫升值額外增加。
2.3 繞組、油、熱循環(huán)之間的關(guān)系
    通過(guò)上述分析可知繞組和油之間的溫差關(guān)系,即:
   (1)繞組溫度升高,油溫隨之升高,熱循環(huán)加快;
   (2)熱循環(huán)加快,油溫下降,隨之繞組溫度降低;
   (3)繞組平均溫升=繞組對(duì)油的溫差+油平均溫升,即:Tw=g + To;
   (4)強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷卻器改為油浸風(fēng)冷片式散熱器去掉潛油泵,油流速降低,但改造前冷卻器溫差小,設(shè)計(jì)改造時(shí)需加大片散溫差,使單位時(shí)間冷卻系統(tǒng)帶走的熱量大于改造前;
   (5)強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷卻器改為油浸風(fēng)冷片式散熱器去掉潛油泵,油流速降低,在負(fù)荷不變的前提下,繞組對(duì)油的溫差升高,設(shè)計(jì)新冷卻系統(tǒng)時(shí)需給出足夠的散熱面積,使油的平均溫升降低值大于繞組對(duì)油的溫差升高值,以保證繞組平均溫升的降低。
2.4 負(fù)荷、損耗、溫升之間的關(guān)系
    變壓器繞組溫升是由空載損耗Po和負(fù)載損耗Pk造成的,即P=Po+Pk,變壓器的空載損耗已經(jīng)確定,是不能改變的,變壓器所帶負(fù)荷的變化影響Pk,冷卻系統(tǒng)就是要帶走變壓器兩種損耗帶來(lái)的熱量。
    為了保證變壓器在任何工況下安全運(yùn)行,采用變壓器油頂層溫度與變壓器負(fù)荷兩種控制方式。舉例說(shuō)明,采用ONAN/ONAF/ODAF三種冷卻方式的片散熱器冷卻系統(tǒng)具體如下:
    溫度控制:在變壓器油頂層溫度在45℃以下時(shí),采用片散自冷的方式,冷卻方式為ONAN;當(dāng)溫度上升到55℃時(shí),起動(dòng)風(fēng)機(jī),冷卻方式為ONAF;起動(dòng)風(fēng)機(jī)后,油頂層溫度降低,當(dāng)下降到45℃時(shí),風(fēng)機(jī)退出運(yùn)行。當(dāng)油頂層油溫上升到65℃時(shí),油泵起動(dòng),冷卻方式為ODAF形式,油泵、風(fēng)機(jī)全部工作。
    負(fù)荷控制:當(dāng)變壓器的負(fù)荷達(dá)到額定負(fù)荷的75%時(shí),風(fēng)機(jī)起動(dòng)運(yùn)行,冷卻方式為ONAF;負(fù)荷達(dá)到額定負(fù)荷的90%時(shí),風(fēng)機(jī)、油泵起動(dòng)運(yùn)行,冷卻方式為ODAF;負(fù)荷小于額定負(fù)荷的75%時(shí),風(fēng)機(jī)、油泵退出運(yùn)行,冷卻方式為ONAN。
    當(dāng)變壓器負(fù)荷在額定負(fù)荷之內(nèi)時(shí),根據(jù)公式P=I2R,即:負(fù)荷越小,相應(yīng)的電流就越小,發(fā)熱量越低,繞組溫升越低。負(fù)荷小于75%時(shí),電流小于額定電流的75%,負(fù)載損耗要小于56%。
2.5 關(guān)于熱老化計(jì)算的數(shù)學(xué)表達(dá)式
    為使計(jì)算簡(jiǎn)化,人們便以變壓器在額定負(fù)載下的繞組平均溫升值65K為基礎(chǔ),繞組熱點(diǎn)溫升與繞組平均溫升之差額為13K和全年平均氣溫為+20℃的正常環(huán)境條件,得到的繞組熱點(diǎn)溫度θh=65+13+20=98℃值作為計(jì)算變壓器壽命、壽命損失和老化率的基準(zhǔn)溫度。由此,還可進(jìn)一步說(shuō),在不是額定負(fù)載和(或)不是正常年平均溫度+20℃時(shí),只要得到的θh=98℃,則其壽命、壽命損失和老化率值與在額定負(fù)載及年平均氣溫+20℃下的壽命、壽命損失和老化率值相同。
3 變壓器的散熱方式
    變壓器的熱量均以傳導(dǎo)、對(duì)流和輻射的方式傳到冷卻介質(zhì)中去。各種散熱方式,均有其固有的物理規(guī)律。
    變壓器內(nèi)的溫度分布如圖3-1所示,圖3-1a表示沿水平方向的溫度分布,在繞組最熱點(diǎn)所處部位A1溫度最高,由熱點(diǎn)到繞組外部A2的熱量是靠傳導(dǎo)實(shí)現(xiàn)的;從繞組將熱量散到油中,是依靠對(duì)流實(shí)現(xiàn)的,溫差為A2-A3;熱量從油到油箱壁也是靠對(duì)流實(shí)現(xiàn)的,溫差為A3-A4;油箱壁是靠傳導(dǎo)實(shí)現(xiàn)的,溫差為A5-A6,其溫度差很。粡挠拖浔诘嚼鋮s空氣的溫度差占總溫度差的60%-70%,依靠對(duì)流實(shí)現(xiàn)。圖3-1b表示溫度沿垂直方向的分布,曲線1表示繞組的溫度分布,曲線2表示鐵芯的溫度分布,曲線3表示變壓器油的溫度分布,曲線4表示油箱的外表面溫度分布。從圖中可以看出變壓器的器身的溫度通過(guò)溫度差從內(nèi)部傳到油箱,再由油箱或散熱裝置通過(guò)對(duì)流散到周?chē)目諝庵腥ァ?/P>

 

4 變壓器的冷卻方式

4.1 溫度和溫升的符號(hào)見(jiàn)下表:


符號(hào)


意義


符號(hào)


意義


符號(hào)


意義

θ

溫度

Δθa

冷卻器中空氣溫升

Δθp

絕緣中的溫度降

Δθ

溫差或溫升

θoic

冷卻器入口油溫

Δθs

絕緣表面到油的溫度降

θa

環(huán)境溫度

θooc

冷卻器出口油溫

Δθos

油到冷卻器壁的表面溫度降

θai

入口空氣溫度

θoac

冷卻器平均油溫

Δθwm

最上部線餅對(duì)空氣的平均溫升

θaa

空氣平均溫度

Δθco

冷卻器中油出口和入口溫差

θmwo

繞組中油的平均邊界層溫度

θao

出口空氣溫度

Δθoac

冷卻器中油平均溫升

θmca

冷卻器中空氣的平均邊界層溫度

θm

平均邊界層溫度

θom

油溫最大值

Δθas

油到冷卻器壁的表面溫度降

θoiw

繞組入口油溫

Δθom

油溫升最大值

Δθw-o

繞組平均溫度對(duì)油平均溫度的溫差

θoaw

繞組內(nèi)平均油溫

Δθw

繞組平均溫升

Δθoaw

繞組中油平均溫升

θoow

繞組出口油溫

θwm

最上部線餅平均溫度

Δθwo

繞組中油出口和入口溫差

θc

繞組熱點(diǎn)溫度

Δθc

繞組熱點(diǎn)溫升

Δθo-a

冷卻器中油對(duì)空氣的對(duì)數(shù) 平均溫差

4.2 油浸自冷方式

    油浸自冷是變壓器油箱內(nèi)部的變壓器油被器身加熱,密度降低,在油箱內(nèi)部油流上升,通過(guò)散熱裝置或油箱壁的傳熱,將熱量傳出,溫度下降,密度增加,在散熱裝置或油箱內(nèi),變壓器油流下降,然后又被器身加熱,如此循環(huán)。在循環(huán)過(guò)程中,油的流動(dòng)完全由密度變化引起的浮力形成的。

    圖4-1表示油浸自冷的系統(tǒng),圖4-1a是變壓器的冷卻系統(tǒng),圖4-1b表示溫度和變壓器高度的關(guān)系,橫坐標(biāo)是溫度,縱坐標(biāo)是高度。在A點(diǎn)油進(jìn)入繞組并被加熱后向上流動(dòng),在B點(diǎn)從繞組流出,從B點(diǎn)到C點(diǎn),油被箱蓋和箱壁輕微冷卻,從C點(diǎn)進(jìn)入散熱器中;從C點(diǎn)到D點(diǎn),油被冷卻下降,從D點(diǎn)流出的油進(jìn)入油箱,再到A點(diǎn)油進(jìn)入繞組。圖中Δθo-a是逐漸被冷卻的油和被加熱的空氣間的對(duì)數(shù)平均溫差,Δθwo是進(jìn)入繞組與離開(kāi)繞組的油的溫差,Δθco是進(jìn)入散熱器與離開(kāi)散熱器的油的溫差,其數(shù)值與Δθwo相等。

    如果提高散熱器的安裝高度,如圖4-2所示,在器身發(fā)熱相同的條件下,可增加作用在冷卻回路的浮力,相應(yīng)的Δθwo= Δθco減小,但Δθo-a保持不變,冷卻回路中的油的流動(dòng)速率將提高。

4.3 油浸風(fēng)冷方式
    油浸風(fēng)冷是油在油箱內(nèi)是自然循環(huán)的,而冷卻空氣通過(guò)風(fēng)扇吹向散熱器,如圖4-3所示。由于空氣的流動(dòng)速率比較高,空氣側(cè)的傳熱增加。與自冷相比較,如果傳出相同的熱量,在空氣側(cè)只需較低的溫度降;而油的冷卻較快,CD支路更向上彎曲。作為初步近似, Δθwo= Δθco仍保持不變或稍有增加,因?yàn)轱L(fēng)冷使Δθo-a有所降低,在傳熱系統(tǒng)中油的粘度提高。通過(guò)將自冷變?yōu)轱L(fēng)冷,在相同的Δθo-a下,可提高冷卻效率約2.6倍。

    此時(shí)器身的傳熱仍是自然循環(huán),冷卻原理如圖4-4所示。器身的傳熱受油泵的影響很小,在圖4-4a中沿路徑a,在繞組中被加熱的油與順著油箱壁未被加熱的并聯(lián)油路b的油流混合,由于這種混合,安裝在油箱蓋上的溫度計(jì),不能直接測(cè)出從繞組流出的變壓器油的溫度。流入冷卻器的也是這一具有較低溫度的油流,因此,被冷卻器冷卻的變壓器油的溫度低于油溫最大值。由于通過(guò)冷卻器的油流的溫度較低,因此,在損耗相等時(shí),相對(duì)通過(guò)較高溫度的變壓器油時(shí),油泵需要使更多的變壓器油通過(guò)冷卻器。

4.5 強(qiáng)迫油循環(huán)導(dǎo)向冷卻(強(qiáng)油導(dǎo)向)

    在強(qiáng)迫油循環(huán)冷卻時(shí),器身的冷卻基本和自然循環(huán)時(shí)相同,盡管可以提高空氣側(cè)的傳熱能力,但器身的冷卻決定了冷卻系統(tǒng)的能力。為進(jìn)一步提高器身的傳熱能力,可以采用強(qiáng)迫油循環(huán)導(dǎo)向冷卻(強(qiáng)油導(dǎo)向)。

 

    在圖4-4中取消并聯(lián)油路b,讓全部油流通過(guò)器身如圖4-5所示,這樣就得到了強(qiáng)迫油循環(huán)導(dǎo)向冷卻系統(tǒng)。在這一冷卻系統(tǒng)中,流入冷卻器的油流有溫度最大值,由于Δθo-a增加,若要傳出相同的熱量,只需比圖4-4體積更小的冷卻系統(tǒng)。隨著器身內(nèi)油流速的增加,繞組內(nèi)部的傳熱系數(shù)增加,因此,可以在繞組允許溫升下,增加了繞組的單位面積的熱負(fù)荷。當(dāng)然,繞組內(nèi)部油的流速也是有一定限度的。流速過(guò)高,可以帶來(lái)危險(xiǎn)的油流靜電放電現(xiàn)象

5 冷卻裝置改造采取的主要方式

    1)大功率單回路風(fēng)冷卻器替代原多回路小功率冷卻器,冷卻器組數(shù)減少,冷卻方式不變,仍為ODAF。

    2)片式散熱器替代原強(qiáng)油風(fēng)冷卻器,冷卻方式由ODAF改為ODAF/ONAF/ONAN(100%/80%/60%)。

    3)片式散熱器替代原強(qiáng)油風(fēng)冷卻器,冷卻方式由ODAF改為ONAF/ONAN(100%/75%)。

    4)片式散熱器替代原管式散熱器(110KV及以下等級(jí)的變壓器),冷卻方式由ONAF/ONAN改為ONAN。

    5)片式散熱器寬度460mm以上的替代原寬度310mm的片式散熱器(110KV及以下等級(jí)的變壓器),冷卻方式由ONAF/ONAN改為ONAN。

    應(yīng)注意的是,由于冷卻方式的改變,其繞組對(duì)油的溫升值是有差異的,不是一個(gè)簡(jiǎn)單的取代關(guān)系,要經(jīng)過(guò)嚴(yán)密的計(jì)算。

6 不同冷卻方式下的繞組溫升經(jīng)典計(jì)算公式

6.1 ODAF冷卻方式時(shí),內(nèi)、外繞組對(duì)油的平均溫升計(jì)算公式為:

     Tx=0.113q0.7 (1) 式中Tx—繞組對(duì)油的平均溫升,K

                   q—繞組表面熱負(fù)荷,W/㎡

6.2 ONAF冷卻方式時(shí),內(nèi)、外繞組對(duì)油的平均溫升計(jì)算公式為:

     Tx=0.159 q0.7 + TΔj + TΔy (2)

     式中TΔj —繞組絕緣校正溫升,TΔj = Kjq

     TΔy—油道校正溫升,TΔy=pq/1550

6.3 ONAN冷卻方式時(shí),內(nèi)、外繞組對(duì)油的平均溫升計(jì)算公式為:

    1)外繞組為:Tx=0.358q0.6 + TΔj + TΔy (3)

    2)內(nèi)繞組為:Tx=0.41q0.6 + TΔj + TΔy (4)

    從式(1)—(4)中可看出,冷卻方式不同時(shí),求解繞組對(duì)油的平均溫升的計(jì)算公式也不一樣。

7 結(jié)論

    我們?cè)谟蓮?qiáng)迫油循環(huán)風(fēng)冷冷卻系統(tǒng)方式改造為油浸風(fēng)冷冷卻方式時(shí),已充分考慮了兩種運(yùn)行方式下油流速的不同,在選用片散冷卻系統(tǒng)時(shí)也考慮了一定的裕度。

    近幾年對(duì)幾十臺(tái)220KV、上百臺(tái)110KV變壓器的成功改造,使我廠積累了豐富的經(jīng)驗(yàn),改造后的變壓器經(jīng)過(guò)幾年夏季高溫的考驗(yàn),均達(dá)到了預(yù)期效果,贏得客戶的一致認(rèn)可!

二、110KV變壓器冷卻系統(tǒng)改造

    原110KV及以下變壓器所用冷卻器多采用管式冷卻器,風(fēng)機(jī)為立式安裝的高轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)。此冷卻器冷卻功率低,滲漏油嚴(yán)重,風(fēng)機(jī)噪音大,維護(hù)工作量重,F(xiàn)在通常用自冷片式散熱器替代原管式散熱器,無(wú)需加裝風(fēng)機(jī),無(wú)需改動(dòng)安裝方式,安裝方便、簡(jiǎn)單、可靠,片式散熱器冷卻功率高,無(wú)滲漏油現(xiàn)象,無(wú)噪音,免維護(hù)。

    (一)、110kv變壓器冷卻器改造分類(lèi):

    1、原管式散熱器改為片散油浸自然風(fēng)冷冷卻器

    2、原片散油浸風(fēng)冷冷卻器改為片散油浸自然風(fēng)冷冷卻器

    舉例分析:

            原管式散熱器改為片散油浸自然風(fēng)冷冷卻器

     洛陽(yáng)供電公司同樂(lè)寨2#變壓器型號(hào)SFZ7-31500/110,原冷卻系統(tǒng)為8組管散,每組管散配2臺(tái)轉(zhuǎn)速高、噪音大的風(fēng)機(jī),管散滲漏油嚴(yán)重;散熱管散熱功率衰減嚴(yán)重,需外配幾臺(tái)風(fēng)機(jī),加強(qiáng)管散散熱。

    改造前現(xiàn)場(chǎng)照片

    改造方案簡(jiǎn)述:改造采用新型冷卻系統(tǒng)配有20組PC1600片式散熱器,在變壓器高、低壓側(cè)兩端對(duì)稱(chēng)布置,每側(cè)10組,通過(guò)上、下集油管路并聯(lián)在一排,下集油管用支柱支撐在新做的基礎(chǔ)上。

    此結(jié)構(gòu)布局合理,安裝可靠,美觀。

    采用方法:為滿足變壓器自冷的要求和消除變壓器本體死油區(qū),在保證變壓器各帶電體絕緣距離的情況下,需對(duì)變壓器出油口重新開(kāi)孔,根據(jù)實(shí)際情況抬高變壓器出油口100 mm,選用中心距1600 mm的片散,這樣抬高了變壓器散熱中心的高度,使變壓器發(fā)熱中心和散熱中心位置比例≤0.65,以促進(jìn)變壓器油的循環(huán)。達(dá)到在拆除風(fēng)扇電機(jī)的情況下,滿足變壓器全負(fù)荷狀態(tài)下的安全運(yùn)行要求。

    對(duì)變壓器原8個(gè)DN80的出油口進(jìn)行封堵,在變壓器高、低壓側(cè)原出油口上方垂直距離100 mm處重新開(kāi)6個(gè)DN125的出油口。將變壓器高、低壓側(cè)原6個(gè)DN80的進(jìn)油口擴(kuò)為6個(gè)DN125的進(jìn)油口,將變壓器西側(cè)的2個(gè)DN80進(jìn)油口封死,變壓器高、低壓側(cè)最東端重新開(kāi)的2個(gè)出油口和擴(kuò)孔的2個(gè)進(jìn)油口都向變壓器西側(cè)平移100 mm重新開(kāi)、擴(kuò)孔。開(kāi)孔要保證變壓器器身不變形、焊接可靠,清渣去毛刺徹底,并用面團(tuán)清理其它雜物,然后涂變壓器專(zhuān)用內(nèi)壁漆,保證開(kāi)孔處無(wú)滲漏油現(xiàn)象。重新開(kāi)孔后不影響其它附件的相對(duì)位置。

    結(jié)構(gòu)示意圖:

    改造后照片:

三、220KV變壓器冷卻系統(tǒng)改造

220 kv冷卻器改造分類(lèi):

1、變壓器增容改造

2、進(jìn)口變壓器冷卻器國(guó)產(chǎn)化改造

3、YF-100、YF-120多回路冷卻器改造為:?jiǎn)位芈反蠊β世鋮s器

4、強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷冷卻器改造為:片散油浸風(fēng)冷冷卻方式(ONAF/ONAN)(100%/75%)

5、強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷冷卻器改造為:片散強(qiáng)油循環(huán)油浸風(fēng)冷冷卻方式(ONAF/ONAN)(100%/80%/60%)(其散熱比例可按用戶需要設(shè)計(jì))

 

案例分析: 

1、變壓器增容改造

        舉例分析: 

                山西陽(yáng)光發(fā)電有限責(zé)任公司變壓器增容改造

    山西陽(yáng)光發(fā)電有限責(zé)任公司#2、#3、#4主變冷卻器改造,在原4臺(tái)YF-315KW/380V的基礎(chǔ)上增加1臺(tái)YF3-360KW/380V冷卻器,重而使主變?cè)诓桓膭?dòng)其它設(shè)備的前提下使主變?nèi)萘坑?00MW變?yōu)?30MW,以達(dá)到增容的要求。

    改造方案簡(jiǎn)述:在主變安裝冷卻器的一側(cè),利用原來(lái)的冷卻器地基作為新冷卻器的地基,利用冷卻器的上下集油管作為新冷卻器的進(jìn)出油管。在主變本體不放油的情況下,將一側(cè)的冷卻器上下集油管與本體相連的蝶閥關(guān)閉,把原冷卻器上下集油管(母管)的油放掉,在上下集油管的中間位置(母管)上焊接冷卻器用的連接管接頭,接頭與新冷卻器的進(jìn)出油管相連,這樣新安裝的冷卻器和原冷卻器在同一方向上。

        示意圖如下: 

2、進(jìn)口變壓器冷卻器國(guó)產(chǎn)化改造

    進(jìn)口變壓器冷卻系統(tǒng)運(yùn)行十幾年后,冷卻器管老化,冷卻功率降低,滲油嚴(yán)重。而從原產(chǎn)國(guó)進(jìn)口冷卻器成本高、周期長(zhǎng)。根據(jù)主變冷卻系統(tǒng)特點(diǎn)采用國(guó)產(chǎn)冷卻器替代原冷卻器,就顯得尤其重要。

        舉例分析:

               華能北京熱電廠烏克蘭變壓器冷卻系統(tǒng)改造設(shè)計(jì)方案

    烏克蘭變壓器廠制造,原配7臺(tái)YF-180KW冷卻器,冷卻器掛裝在變壓器本體上。其中4臺(tái)180KW冷卻器掛裝在變壓器的低壓側(cè);2臺(tái)180KW冷卻器掛裝在變壓器的高壓側(cè),1臺(tái)180KW冷卻器掛裝在變壓器長(zhǎng)軸方向的一端。

    改造方案簡(jiǎn)述:改造采用YF3-280KW/380V高效風(fēng)冷6組替代原來(lái)的7臺(tái)進(jìn)口180KW型風(fēng)冷卻器,其中5臺(tái)工作,1臺(tái)備用,冷卻管為鋼鋁復(fù)合管。冷卻器采用集中安裝的方式:就是將冷卻器的進(jìn)出油管通過(guò)上下集油管并聯(lián)在一起。采用這種安裝方式有三方面優(yōu)點(diǎn):①便于維護(hù);②美觀;③冷卻器散熱效果好。

    新型冷卻器的特點(diǎn):YF3-280KW/380V冷卻器所采用的冷卻管為鋼鋁復(fù)合軋翹片管,與淘汰的多回路鋼管繞翅片型相比,管側(cè)風(fēng)阻系數(shù)小,(翹片無(wú)褶皺L2鋁材)外表不易沉積灰塵雜物。油流內(nèi)阻。閱位芈罚┑纳峁埽▋(nèi)肋無(wú)縫管20#),管內(nèi)裝繞流裝置(繞流絲),冷卻功率高,且安全、便于操作,減少了維護(hù)量。目前大型變壓器廣泛采用此種運(yùn)行可靠的新型冷卻器。

3、YF-100、YF-120多回路冷卻器改造為單回路大功率冷卻器

        舉例分析:

                黃石供電公司新下路220KV變電站#1主變風(fēng)冷系統(tǒng)改造方案

    黃石供電公司新下路220KV變電站#1主變壓器,型號(hào)SFPSZB-150000/220, 改造前變壓器冷卻系統(tǒng)采用10組YF-120KW/380V型冷卻器,其中9組工作、1組備用,分別布置在變壓器長(zhǎng)軸方向的兩端,每端5組對(duì)稱(chēng)布置。

    改造方案簡(jiǎn)述:經(jīng)計(jì)算擬采用YF-280KW/380V高效風(fēng)冷5組替代原來(lái)的10組120KW/380V型風(fēng)冷卻器,其中4組工作,1組備用。

    冷卻器安裝方式:

    采用在變壓器長(zhǎng)軸的兩端集中安裝的方式,即在變壓器的一側(cè)集中安裝2組冷卻器,另一側(cè)集中安裝3組冷卻器。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況利用原變壓器冷卻系統(tǒng)地基基礎(chǔ)。

 

4、強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷冷卻器改造為:片散油浸風(fēng)冷冷卻方式(ONAF/ONAN)(100%/75%)

        舉例分析:

                 周口供電公司淮陽(yáng)220KV變電站#2主變風(fēng)冷系統(tǒng)改造方案

    周口供電公司淮陽(yáng)變電站2#主變壓器,型號(hào)SFPSZ8-120000/220,是1995年生產(chǎn)的三相三圈有載調(diào)壓強(qiáng)迫油循環(huán)電力變壓器,1995年投入運(yùn)行。變壓器冷卻系統(tǒng)采用4組YF-315型冷卻器,其中3組工作,1組備用。現(xiàn)已運(yùn)行15年。該冷卻器散熱管老化嚴(yán)重,且被昆蟲(chóng)和空氣中的懸浮物堵塞,大大降低了散熱效果,并使風(fēng)扇和油泵長(zhǎng)時(shí)間工作,增大了電量損耗,且油泵長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行,軸承磨損產(chǎn)生的金屬雜質(zhì)對(duì)變壓器油的絕緣造成危害。

    冷卻系統(tǒng)改造前溫升理論計(jì)算值如下:

冷卻器

型號(hào)

運(yùn)行

組數(shù)

油面溫升

(K)

線圈溫升(K)

高壓

中壓

低壓

YF-315

3組

29.5K

43.3

49.3

40.3

    原變壓器出油口:原變壓器的出油口在上節(jié)油箱的頂部,靠近高壓套管一側(cè)開(kāi)3個(gè)φ150的出油孔。開(kāi)孔處安裝蝶閥,分別用一根φ168的油管引出。然后,三根油管共同與冷卻系統(tǒng)上集油管相連。

    原變壓器進(jìn)油口:在主變下節(jié)油箱,靠高壓套管一側(cè),開(kāi)有3個(gè)φ150的進(jìn)油口,三根進(jìn)油管與下集油管相連。

    變壓器上下集油管分別與主變兩端冷卻器的上下集油管相連。4組冷卻器在主變兩端對(duì)稱(chēng)站立。 如圖所示:

 

    改造方案簡(jiǎn)述:新冷卻系統(tǒng)冷卻容量的確定:主變?cè)谶\(yùn)行中負(fù)載損耗為480.24KW,空載損耗為126.40KW,總損耗為606.64KW。為滿足主變安全運(yùn)行,在片散自然冷卻的情況下能達(dá)到75%的負(fù)荷,在片散風(fēng)冷的情況下能達(dá)到100%的負(fù)荷,即ONAF/ONAN(100%/75%)方式,經(jīng)過(guò)理論計(jì)算和主變?cè)诂F(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行情況,需要PC2600型片散38組。在主變的高低壓兩側(cè)進(jìn)行布置。

    新型冷卻系統(tǒng)高壓側(cè)進(jìn)出油口的確定:根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,保留高壓側(cè)上節(jié)油箱3個(gè)出油口、下節(jié)油箱3個(gè)進(jìn)油口。在高壓側(cè)高壓中性點(diǎn)與壓力釋放閥之間,分別在上節(jié)油箱和下節(jié)油箱重開(kāi)1個(gè)新的主變進(jìn)、出油口。

    新型冷卻系統(tǒng)低壓側(cè)進(jìn)出油口的確定:根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,在主變低壓側(cè)上下節(jié)油箱適當(dāng)位置,分別重新開(kāi)主變的3個(gè)出油口和3個(gè)進(jìn)油口。

    對(duì)變壓器油箱開(kāi)孔處要焊接可靠、清渣去毛刺徹底并用面團(tuán)清理其它雜物,然后涂變壓器專(zhuān)用內(nèi)壁漆。

    新型冷卻系統(tǒng)分布:

    將38組PC2600片式散熱器布置在變壓器長(zhǎng)軸方向兩側(cè),其中高壓側(cè)布置片式散熱器22組,同時(shí)在每2組片式散熱器下面安裝1臺(tái)CFZ-9Q8吹風(fēng)裝置,共11臺(tái),吹風(fēng)采用底吹式。片式散熱器的上進(jìn)油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上,上匯流管與主變的出油口相連,下匯流管通過(guò)管路與主變的進(jìn)油口相連,然后通過(guò)鋼制支架就地支撐。

    低壓側(cè)一邊布置片式散熱器12組,同時(shí)在每2組片式散熱器下面安裝1臺(tái)CFZ-9Q8吹風(fēng)裝置,共6臺(tái),吹風(fēng)采用底吹式。片式散熱器的上進(jìn)油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上,上匯流管與主變新開(kāi)的出油口相連,下匯流管通過(guò)管路與主變新開(kāi)的進(jìn)油口相連,然后通過(guò)鋼制支架就地支撐。

    低壓側(cè)靠近儲(chǔ)油柜一側(cè)邊布置片式散熱器4組,同時(shí)在每2組片式散熱器下面安裝1臺(tái)CFZ-9Q8吹風(fēng)裝置。共安裝吹風(fēng)裝置2臺(tái),吹風(fēng)采用底吹式。片式散熱器的上進(jìn)油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上,上匯流管與主變新開(kāi)的出油口相連,下匯流管通過(guò)管路與主變新開(kāi)的進(jìn)油口相連,然后通過(guò)鋼制支架就地支撐。

    由于冷卻器改造后,增加油重5噸左右,必須更換儲(chǔ)油柜以滿足變壓器在各種工作狀態(tài)下補(bǔ)油和儲(chǔ)油的功能。

    改造后變壓器冷卻系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊、布局合理、對(duì)稱(chēng)美觀。

    改造后溫升計(jì)算:

    冷卻系統(tǒng)改造后,模擬數(shù)據(jù)油面溫升計(jì)算值如下:

冷卻

方式 

額定

容量%

油面溫升

  (K)

線圈溫升(K)

HV

MV

LV

ONAF

100

24.6

38.5

44.6

35.2

5、片散強(qiáng)油風(fēng)冷冷卻方式(ODAF/ ONAF/ONAN /)(100%/80%/60%)

        舉列分析:

                臨沂供電公司郯城220KV變電站#1主變風(fēng)冷系統(tǒng)改造方案

    臨沂郯城變電站1 #主變壓器,型號(hào)為SFPS7-150000/220,是三相三圈無(wú)載調(diào)壓強(qiáng)迫油循環(huán)電力變壓器。采用4組YF5-250/380型冷卻器,其中3組工作,1組備用。

    改造方案簡(jiǎn)述:經(jīng)查變壓器原始設(shè)計(jì)資料和結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,受變壓器結(jié)構(gòu)和現(xiàn)場(chǎng)基礎(chǔ)設(shè)施的限制,將24組PC2800-28/460片式散熱器布置在變壓器長(zhǎng)軸方向的兩端,每端12組,對(duì)稱(chēng)布置。散熱器并聯(lián)在上下匯流管路上后,通過(guò)鋼制支架就地支撐,下匯流管有4臺(tái)油泵與油箱相連,每?jī)山M片散下部裝有一臺(tái)吹風(fēng)裝置,吹風(fēng)采用底吹式。

    利用變壓器原有的部分進(jìn)油口作為片式散熱器的出油口,在變壓器上部重新開(kāi)4個(gè)φ150孔作為變壓器的出油口即片式散熱器的進(jìn)油口,冷卻器改造時(shí)變壓器需吊罩。

    改造后由原來(lái)的強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷實(shí)現(xiàn)為自然風(fēng)冷卻、風(fēng)冷冷卻、強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷冷卻三種冷卻方式。

    即ODAF/ONAF/ONAN(100%/80%/60%)

    注:由于冷卻器改造后,需增加變壓器油,可根據(jù)變壓器的總油重,確定是否更換儲(chǔ)油柜。

 


序號(hào)


項(xiàng)  目  地  點(diǎn)


變壓器型號(hào)


改造項(xiàng)目


冷卻方式


備 注

1

包頭麻池1#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

2

張家口侯家廟#2主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

3

呼市昭君變電站1#主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

4

濰坊王家變電站#1主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

150000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

5

濱州王木變電站#2主變壓器(山東電力設(shè)備廠)

SFPS7-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

6

濱州王木變電站#1主變壓器(西安變壓器廠)

SFPS7-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ONAF/ONAN

7

安陽(yáng)湯1#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPSZB-

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

8

烏蘭察布集寧北郊1#主變壓器(衡陽(yáng)變壓器廠)

SFPSZ7-

90000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

9

武漢舵落口1#主變冷卻器改造(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

150000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

10

邯鄲萊馬變1#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPS7-

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

11

煙臺(tái)掖縣變電站冷卻器改造(沈陽(yáng)變壓器廠)

SFPS-

150000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

12

包頭第二熱電廠#7主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSB——

120000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

13

大同第二發(fā)電廠1#主變壓器(保定變壓器廠)

SFP-

240000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

14

保定高碑店變電站4#主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSZ4-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

15

濰坊高密1#主變冷卻器

(烏克蘭產(chǎn))

TAVTH-

120000/220-Y1

國(guó)產(chǎn)化改造

ODAF

運(yùn)行

良好

16

臨沂郯城1#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPS7-

150000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

17

鄭州石佛站1#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

18

焦作韓王站2#主變壓器

(保定變壓器廠)

SFPSZ7-

150000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

19

青島午山站主變壓器

(西門(mén)子變壓器廠)

SFPZ9-

150000/220

冷卻器改造

ODAF

運(yùn)行

良好

20

臨沂北郊變1#散熱器改造(濟(jì)南變壓器廠)

SFZ7-

31500/110 

強(qiáng)風(fēng)管式管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

21

大同官堡站1#、2#主變壓器(沈陽(yáng)變壓器廠)

SFPSZ4-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

22

聊城端莊站#2主變壓器

(保定變壓器廠)

OSFPSZ8-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

23

濱州肖鎮(zhèn)1#、2#主變壓器(山東電力設(shè)備廠)

SFPS7-

150000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

24

棗莊臨山1#主變壓器(上海變壓器廠)

SFSZ8-

31500/110

管式風(fēng)冷管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

25

洛陽(yáng)同樂(lè)寨2#主變壓器

(衡陽(yáng)變壓器廠)

SFZ7-

31500/110

管式風(fēng)冷管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

26

聊城干渠站1#主變壓器

(濟(jì)南變壓器廠)

SFSZ8-

31500/110

管式風(fēng)冷管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

27

聊城干渠站2#主變壓器

(青島變壓器廠)

SFSZ8-

31500/110

管式風(fēng)冷管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

28

華能北京熱電廠1#主變壓器(烏克蘭產(chǎn))

TДU200000/

220-Y1

冷卻器國(guó)產(chǎn)化改造

ODAF

運(yùn)行

良好

29

三門(mén)峽金原站1#主變壓器(常州變壓器廠)

SFSZ7-

31500/110

管式風(fēng)冷管熱器改為片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

30

臨沂溫水變電站 1 #主變壓器(沈陽(yáng)變壓器廠)

SFPSZ7-

150000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ODAF/ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

31

山西陽(yáng)光電廠1#主變壓器(保定變壓器廠)

SFP10-

370000/220

冷卻器增容改造

ODAF

運(yùn)行

良好

32

濱州埕口1#、2#主變壓器(青島變壓器廠)

SFSZ8-

50000/110

風(fēng)冷片式散熱器改為新式片式散熱器

ONAN

運(yùn)行

良好

33

黃石新下路1#主變壓器(保定變壓器廠)

SFPSZB-

150000/220

原多回路小功率冷卻器改為單回路大功率冷卻器

ODAF

運(yùn)行

良好

34

周口淮陽(yáng)2#主變壓器(常州變壓器廠)

SFPSZ8-

120000/220

強(qiáng)油風(fēng)冷卻器改片式散熱器

ONAF/ONAN

運(yùn)行

良好

35

張家口供電公司侯家油1#變壓器

TNES3CY-180000/220PT

冷卻器國(guó)產(chǎn)化改造

ODAF

運(yùn)行

良好


【上一個(gè)】 第二部分:變壓器開(kāi)關(guān)改造 【下一個(gè)】 第四部分:變壓器其它項(xiàng)目的改造